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一、變壓器冷卻系統(tǒng)改造淺談
1 前言
    我國上世紀九十年代及以前生產的變壓器中，冷卻裝置一般采用圓管式散熱器和YF-80/380、YF-100/380、YF-120/380多回路強油風冷卻器。變壓器配置的這些冷卻設備存在滲漏油、噪聲大、冷卻功率衰減嚴重、站用電能損耗高及維護不便等諸多缺陷和問題。為了滿足變壓器安全可靠運行和降低運行成本的要求，需對變壓器冷卻系統(tǒng)實施改造。
2 變壓器冷卻系統(tǒng)改造中變壓器發(fā)熱和冷卻的一些概念及關系
2.1 溫度、溫差和溫升的一般概念
    1）溫度
    溫度表示物體冷熱的程度，其計量單位常用攝氏度（℃）表示。在某些特殊場合下，也用絕對溫度（K）表示。
    2）溫差
    構成某一個“熱系統(tǒng)”中的兩個相互有熱聯(lián)系的物體，或者在熱系統(tǒng)中同一個物體內的各個部分或各個區(qū)域（例如，油浸式變壓器中的油頂層和油底層），它們各自溫度值的差。
    3）溫升
    在變壓器工程技術中，溫升一詞被專門用來表示變壓器中某個特定部件、組件的溫度值與作為變壓器冷卻介質的環(huán)境溫度的差值。由此可知，在變壓器工程技術中，溫升是溫差在特定場合中的專用詞。一般的說，溫升比溫差更常見，溫升和溫差的計量單位均為K，不再用℃表示。
     在此，須注意油浸式變壓器中的繞組溫升與繞組對油的溫差（溫升）的文字表示上的差異。例如，人們常說“繞組溫升”一詞時，專業(yè)人員立即知道，它是指繞組溫度與環(huán)境大氣之間的差值。但當涉及繞組與油之間的溫差（溫升）時，其文字表達應為“繞組對油的溫差或溫升”絕不能將“對油的”三個字省略。否則，容易產生誤解。
2.2. 油浸式變壓器的繞組和油的溫升計算

    盡管上圖不能準確地表示繞組和油中各處的真實溫升值的情況，但卻能讓人們從定性角度來了解各處溫升值的大致分布規(guī)律。上圖假定繞組和油中各處溫升值都是沿繞組高度呈線性方式增加。即是說，表示溫升上升的直線彼此平行。但是，圖中表示的繞組頂層處的溫升值卻不等于To1+g，而是To1+H*g，并命名為繞組熱點溫升。系數H，也因此被稱為繞組的熱點系數。他反映了繞組頂端部位處因漏磁引起的渦流損耗比較集中的現象；也反映了該端處可能因要求絕緣加強，導致隔熱程度增加而使該處的散熱能力降低的情況出現。由于這兩個原因，使繞組頂部處的溫升值額外增加。
2.3 繞組、油、熱循環(huán)之間的關系
    通過上述分析可知繞組和油之間的溫差關系，即：
   （1）繞組溫度升高，油溫隨之升高，熱循環(huán)加快；
   （2）熱循環(huán)加快，油溫下降，隨之繞組溫度降低；
   （3）繞組平均溫升=繞組對油的溫差+油平均溫升，即：Tw=g + To；
   （4）強油循環(huán)風冷卻器改為油浸風冷片式散熱器去掉潛油泵，油流速降低，但改造前冷卻器溫差小，設計改造時需加大片散溫差，使單位時間冷卻系統(tǒng)帶走的熱量大于改造前；
   （5）強油循環(huán)風冷卻器改為油浸風冷片式散熱器去掉潛油泵，油流速降低，在負荷不變的前提下，繞組對油的溫差升高，設計新冷卻系統(tǒng)時需給出足夠的散熱面積，使油的平均溫升降低值大于繞組對油的溫差升高值，以保證繞組平均溫升的降低。
2.4 負荷、損耗、溫升之間的關系
    變壓器繞組溫升是由空載損耗Po和負載損耗Pk造成的，即P=Po+Pk，變壓器的空載損耗已經確定，是不能改變的，變壓器所帶負荷的變化影響Pk，冷卻系統(tǒng)就是要帶走變壓器兩種損耗帶來的熱量。
    為了保證變壓器在任何工況下安全運行，采用變壓器油頂層溫度與變壓器負荷兩種控制方式。舉例說明，采用ONAN/ONAF/ODAF三種冷卻方式的片散熱器冷卻系統(tǒng)具體如下：
    溫度控制：在變壓器油頂層溫度在45℃以下時，采用片散自冷的方式，冷卻方式為ONAN；當溫度上升到55℃時，起動風機，冷卻方式為ONAF；起動風機后，油頂層溫度降低，當下降到45℃時，風機退出運行。當油頂層油溫上升到65℃時，油泵起動，冷卻方式為ODAF形式，油泵、風機全部工作。
    負荷控制：當變壓器的負荷達到額定負荷的75%時，風機起動運行，冷卻方式為ONAF；負荷達到額定負荷的90%時，風機、油泵起動運行，冷卻方式為ODAF；負荷小于額定負荷的75%時，風機、油泵退出運行，冷卻方式為ONAN。
    當變壓器負荷在額定負荷之內時，根據公式P=I2R，即：負荷越小，相應的電流就越小，發(fā)熱量越低，繞組溫升越低。負荷小于75%時，電流小于額定電流的75%，負載損耗要小于56%。
2.5 關于熱老化計算的數學表達式
    為使計算簡化，人們便以變壓器在額定負載下的繞組平均溫升值65K為基礎，繞組熱點溫升與繞組平均溫升之差額為13K和全年平均氣溫為+20℃的正常環(huán)境條件，得到的繞組熱點溫度θh=65+13+20=98℃值作為計算變壓器壽命、壽命損失和老化率的基準溫度。由此，還可進一步說，在不是額定負載和（或）不是正常年平均溫度+20℃時，只要得到的θh=98℃，則其壽命、壽命損失和老化率值與在額定負載及年平均氣溫+20℃下的壽命、壽命損失和老化率值相同。
3 變壓器的散熱方式
    變壓器的熱量均以傳導、對流和輻射的方式傳到冷卻介質中去。各種散熱方式，均有其固有的物理規(guī)律。
    變壓器內的溫度分布如圖3-1所示，圖3-1a表示沿水平方向的溫度分布，在繞組最熱點所處部位A1溫度最高，由熱點到繞組外部A2的熱量是靠傳導實現的；從繞組將熱量散到油中，是依靠對流實現的，溫差為A2-A3；熱量從油到油箱壁也是靠對流實現的，溫差為A3-A4；油箱壁是靠傳導實現的，溫差為A5-A6，其溫度差很��；從油箱壁到冷卻空氣的溫度差占總溫度差的60%-70%，依靠對流實現。圖3-1b表示溫度沿垂直方向的分布，曲線1表示繞組的溫度分布，曲線2表示鐵芯的溫度分布，曲線3表示變壓器油的溫度分布，曲線4表示油箱的外表面溫度分布。從圖中可以看出變壓器的器身的溫度通過溫度差從內部傳到油箱，再由油箱或散熱裝置通過對流散到周圍的空氣中去。

4 變壓器的冷卻方式

4.1 溫度和溫升的符號見下表：

4.2 油浸自冷方式

    油浸自冷是變壓器油箱內部的變壓器油被器身加熱，密度降低，在油箱內部油流上升，通過散熱裝置或油箱壁的傳熱，將熱量傳出，溫度下降，密度增加，在散熱裝置或油箱內，變壓器油流下降，然后又被器身加熱，如此循環(huán)。在循環(huán)過程中，油的流動完全由密度變化引起的浮力形成的。

    圖4-1表示油浸自冷的系統(tǒng)，圖4-1a是變壓器的冷卻系統(tǒng)，圖4-1b表示溫度和變壓器高度的關系，橫坐標是溫度，縱坐標是高度。在A點油進入繞組并被加熱后向上流動，在B點從繞組流出，從B點到C點，油被箱蓋和箱壁輕微冷卻，從C點進入散熱器中；從C點到D點，油被冷卻下降，從D點流出的油進入油箱，再到A點油進入繞組。圖中Δθo-a是逐漸被冷卻的油和被加熱的空氣間的對數平均溫差，Δθwo是進入繞組與離開繞組的油的溫差，Δθco是進入散熱器與離開散熱器的油的溫差，其數值與Δθwo相等。

    如果提高散熱器的安裝高度，如圖4-2所示，在器身發(fā)熱相同的條件下，可增加作用在冷卻回路的浮力，相應的Δθwo= Δθco減小，但Δθo-a保持不變，冷卻回路中的油的流動速率將提高。

4.3 油浸風冷方式
    油浸風冷是油在油箱內是自然循環(huán)的，而冷卻空氣通過風扇吹向散熱器，如圖4-3所示。由于空氣的流動速率比較高，空氣側的傳熱增加。與自冷相比較，如果傳出相同的熱量，在空氣側只需較低的溫度降；而油的冷卻較快，CD支路更向上彎曲。作為初步近似， Δθwo= Δθco仍保持不變或稍有增加，因為風冷使Δθo-a有所降低，在傳熱系統(tǒng)中油的粘度提高。通過將自冷變?yōu)轱L冷，在相同的Δθo-a下，可提高冷卻效率約2.6倍。

    此時器身的傳熱仍是自然循環(huán)，冷卻原理如圖4-4所示。器身的傳熱受油泵的影響很小，在圖4-4a中沿路徑a，在繞組中被加熱的油與順著油箱壁未被加熱的并聯(lián)油路b的油流混合，由于這種混合，安裝在油箱蓋上的溫度計，不能直接測出從繞組流出的變壓器油的溫度。流入冷卻器的也是這一具有較低溫度的油流，因此，被冷卻器冷卻的變壓器油的溫度低于油溫最大值。由于通過冷卻器的油流的溫度較低，因此，在損耗相等時，相對通過較高溫度的變壓器油時，油泵需要使更多的變壓器油通過冷卻器。

4.5 強迫油循環(huán)導向冷卻（強油導向）

    在強迫油循環(huán)冷卻時，器身的冷卻基本和自然循環(huán)時相同，盡管可以提高空氣側的傳熱能力，但器身的冷卻決定了冷卻系統(tǒng)的能力。為進一步提高器身的傳熱能力，可以采用強迫油循環(huán)導向冷卻（強油導向）。

    在圖4-4中取消并聯(lián)油路b，讓全部油流通過器身如圖4-5所示，這樣就得到了強迫油循環(huán)導向冷卻系統(tǒng)。在這一冷卻系統(tǒng)中，流入冷卻器的油流有溫度最大值，由于Δθo-a增加，若要傳出相同的熱量，只需比圖4-4體積更小的冷卻系統(tǒng)。隨著器身內油流速的增加，繞組內部的傳熱系數增加，因此，可以在繞組允許溫升下，增加了繞組的單位面積的熱負荷。當然，繞組內部油的流速也是有一定限度的。流速過高，可以帶來危險的油流靜電放電現象

5 冷卻裝置改造采取的主要方式

    1）大功率單回路風冷卻器替代原多回路小功率冷卻器，冷卻器組數減少，冷卻方式不變，仍為ODAF。

    2）片式散熱器替代原強油風冷卻器，冷卻方式由ODAF改為ODAF/ONAF/ONAN（100%/80%/60%）。

    3）片式散熱器替代原強油風冷卻器，冷卻方式由ODAF改為ONAF/ONAN（100%/75%）。

    4）片式散熱器替代原管式散熱器（110KV及以下等級的變壓器），冷卻方式由ONAF/ONAN改為ONAN。

    5）片式散熱器寬度460mm以上的替代原寬度310mm的片式散熱器（110KV及以下等級的變壓器），冷卻方式由ONAF/ONAN改為ONAN。

    應注意的是，由于冷卻方式的改變，其繞組對油的溫升值是有差異的，不是一個簡單的取代關系，要經過嚴密的計算。

6 不同冷卻方式下的繞組溫升經典計算公式

6.1 ODAF冷卻方式時，內、外繞組對油的平均溫升計算公式為：

     Tx=0.113q0.7 （1） 式中Tx—繞組對油的平均溫升，K

                   q—繞組表面熱負荷，W/㎡

6.2 ONAF冷卻方式時，內、外繞組對油的平均溫升計算公式為：

     Tx=0.159 q0.7 + TΔj + TΔy （2）

     式中TΔj —繞組絕緣校正溫升，TΔj = Kjq

     TΔy—油道校正溫升，TΔy=pq/1550

6.3 ONAN冷卻方式時，內、外繞組對油的平均溫升計算公式為：

    1）外繞組為：Tx=0.358q0.6 + TΔj + TΔy （3）

    2）內繞組為：Tx=0.41q0.6 + TΔj + TΔy （4）

    從式（1）—（4）中可看出，冷卻方式不同時，求解繞組對油的平均溫升的計算公式也不一樣。

7 結論

    我們在由強迫油循環(huán)風冷冷卻系統(tǒng)方式改造為油浸風冷冷卻方式時，已充分考慮了兩種運行方式下油流速的不同，在選用片散冷卻系統(tǒng)時也考慮了一定的裕度。

    近幾年對幾十臺220KV、上百臺110KV變壓器的成功改造，使我廠積累了豐富的經驗，改造后的變壓器經過幾年夏季高溫的考驗，均達到了預期效果，贏得客戶的一致認可！

二、110KV變壓器冷卻系統(tǒng)改造

    原110KV及以下變壓器所用冷卻器多采用管式冷卻器，風機為立式安裝的高轉速風機。此冷卻器冷卻功率低，滲漏油嚴重，風機噪音大，維護工作量重�，F在通常用自冷片式散熱器替代原管式散熱器，無需加裝風機，無需改動安裝方式，安裝方便、簡單、可靠，片式散熱器冷卻功率高，無滲漏油現象，無噪音，免維護。

    （一）、110kv變壓器冷卻器改造分類：

    1、原管式散熱器改為片散油浸自然風冷冷卻器

    2、原片散油浸風冷冷卻器改為片散油浸自然風冷冷卻器

    舉例分析：

            原管式散熱器改為片散油浸自然風冷冷卻器

     洛陽供電公司同樂寨2#變壓器型號SFZ7-31500/110，原冷卻系統(tǒng)為8組管散，每組管散配2臺轉速高、噪音大的風機，管散滲漏油嚴重；散熱管散熱功率衰減嚴重，需外配幾臺風機，加強管散散熱。

    改造前現場照片

    改造方案簡述：改造采用新型冷卻系統(tǒng)配有20組PC1600片式散熱器，在變壓器高、低壓側兩端對稱布置，每側10組，通過上、下集油管路并聯(lián)在一排，下集油管用支柱支撐在新做的基礎上。

    此結構布局合理，安裝可靠，美觀。

    采用方法：為滿足變壓器自冷的要求和消除變壓器本體死油區(qū)，在保證變壓器各帶電體絕緣距離的情況下，需對變壓器出油口重新開孔，根據實際情況抬高變壓器出油口100 mm,選用中心距1600 mm的片散，這樣抬高了變壓器散熱中心的高度，使變壓器發(fā)熱中心和散熱中心位置比例≤0.65，以促進變壓器油的循環(huán)。達到在拆除風扇電機的情況下，滿足變壓器全負荷狀態(tài)下的安全運行要求。

    對變壓器原8個DN80的出油口進行封堵，在變壓器高、低壓側原出油口上方垂直距離100 mm處重新開6個DN125的出油口。將變壓器高、低壓側原6個DN80的進油口擴為6個DN125的進油口，將變壓器西側的2個DN80進油口封死，變壓器高、低壓側最東端重新開的2個出油口和擴孔的2個進油口都向變壓器西側平移100 mm重新開、擴孔。開孔要保證變壓器器身不變形、焊接可靠，清渣去毛刺徹底，并用面團清理其它雜物，然后涂變壓器專用內壁漆，保證開孔處無滲漏油現象。重新開孔后不影響其它附件的相對位置。

    結構示意圖：

    改造后照片：

三、220KV變壓器冷卻系統(tǒng)改造

220 kv冷卻器改造分類：

1、變壓器增容改造

2、進口變壓器冷卻器國產化改造

3、YF-100、YF-120多回路冷卻器改造為：單回路大功率冷卻器

4、強油循環(huán)風冷冷卻器改造為：片散油浸風冷冷卻方式（ONAF/ONAN）（100%/75%）

5、強油循環(huán)風冷冷卻器改造為：片散強油循環(huán)油浸風冷冷卻方式（ONAF/ONAN）（100%/80%/60%）（其散熱比例可按用戶需要設計）

案例分析： 

1、變壓器增容改造

        舉例分析： 

                山西陽光發(fā)電有限責任公司變壓器增容改造

    山西陽光發(fā)電有限責任公司#2、#3、#4主變冷卻器改造，在原4臺YF-315KW/380V的基礎上增加1臺YF3-360KW/380V冷卻器，重而使主變在不改動其它設備的前提下使主變容量由300MW變?yōu)?30MW，以達到增容的要求。

    改造方案簡述：在主變安裝冷卻器的一側，利用原來的冷卻器地基作為新冷卻器的地基，利用冷卻器的上下集油管作為新冷卻器的進出油管。在主變本體不放油的情況下，將一側的冷卻器上下集油管與本體相連的蝶閥關閉，把原冷卻器上下集油管（母管）的油放掉，在上下集油管的中間位置（母管）上焊接冷卻器用的連接管接頭，接頭與新冷卻器的進出油管相連，這樣新安裝的冷卻器和原冷卻器在同一方向上。

        示意圖如下： 

2、進口變壓器冷卻器國產化改造

    進口變壓器冷卻系統(tǒng)運行十幾年后，冷卻器管老化，冷卻功率降低，滲油嚴重。而從原產國進口冷卻器成本高、周期長。根據主變冷卻系統(tǒng)特點采用國產冷卻器替代原冷卻器，就顯得尤其重要。

        舉例分析：

               華能北京熱電廠烏克蘭變壓器冷卻系統(tǒng)改造設計方案

    烏克蘭變壓器廠制造，原配7臺YF-180KW冷卻器，冷卻器掛裝在變壓器本體上。其中4臺180KW冷卻器掛裝在變壓器的低壓側；2臺180KW冷卻器掛裝在變壓器的高壓側，1臺180KW冷卻器掛裝在變壓器長軸方向的一端。

    改造方案簡述：改造采用YF3-280KW/380V高效風冷6組替代原來的7臺進口180KW型風冷卻器,其中5臺工作，1臺備用，冷卻管為鋼鋁復合管。冷卻器采用集中安裝的方式：就是將冷卻器的進出油管通過上下集油管并聯(lián)在一起。采用這種安裝方式有三方面優(yōu)點：①便于維護；②美觀；③冷卻器散熱效果好。

    新型冷卻器的特點：YF3-280KW/380V冷卻器所采用的冷卻管為鋼鋁復合軋翹片管，與淘汰的多回路鋼管繞翅片型相比，管側風阻系數小，（翹片無褶皺L2鋁材）外表不易沉積灰塵雜物。油流內阻小（為單回路）的散熱管（內肋無縫管20#），管內裝繞流裝置（繞流絲），冷卻功率高，且安全、便于操作，減少了維護量。目前大型變壓器廣泛采用此種運行可靠的新型冷卻器。

3、YF-100、YF-120多回路冷卻器改造為單回路大功率冷卻器

        舉例分析：

                黃石供電公司新下路220KV變電站#1主變風冷系統(tǒng)改造方案

    黃石供電公司新下路220KV變電站#1主變壓器，型號SFPSZB-150000/220， 改造前變壓器冷卻系統(tǒng)采用10組YF-120KW/380V型冷卻器，其中9組工作、1組備用，分別布置在變壓器長軸方向的兩端，每端5組對稱布置。

    改造方案簡述：經計算擬采用YF-280KW/380V高效風冷5組替代原來的10組120KW/380V型風冷卻器，其中4組工作，1組備用。

    冷卻器安裝方式：

    采用在變壓器長軸的兩端集中安裝的方式，即在變壓器的一側集中安裝2組冷卻器，另一側集中安裝3組冷卻器。根據現場情況利用原變壓器冷卻系統(tǒng)地基基礎。

        舉例分析：

                 周口供電公司淮陽220KV變電站#2主變風冷系統(tǒng)改造方案

    周口供電公司淮陽變電站2#主變壓器，型號SFPSZ8-120000/220，是1995年生產的三相三圈有載調壓強迫油循環(huán)電力變壓器，1995年投入運行。變壓器冷卻系統(tǒng)采用4組YF-315型冷卻器，其中3組工作，1組備用。現已運行15年。該冷卻器散熱管老化嚴重，且被昆蟲和空氣中的懸浮物堵塞，大大降低了散熱效果，并使風扇和油泵長時間工作，增大了電量損耗，且油泵長時間運行，軸承磨損產生的金屬雜質對變壓器油的絕緣造成危害。

    冷卻系統(tǒng)改造前溫升理論計算值如下：

    原變壓器出油口：原變壓器的出油口在上節(jié)油箱的頂部，靠近高壓套管一側開3個φ150的出油孔。開孔處安裝蝶閥，分別用一根φ168的油管引出。然后，三根油管共同與冷卻系統(tǒng)上集油管相連。

    原變壓器進油口：在主變下節(jié)油箱，靠高壓套管一側，開有3個φ150的進油口，三根進油管與下集油管相連。

    變壓器上下集油管分別與主變兩端冷卻器的上下集油管相連。4組冷卻器在主變兩端對稱站立。 如圖所示：

    改造方案簡述：新冷卻系統(tǒng)冷卻容量的確定：主變在運行中負載損耗為480.24KW，空載損耗為126.40KW，總損耗為606.64KW。為滿足主變安全運行，在片散自然冷卻的情況下能達到75%的負荷，在片散風冷的情況下能達到100%的負荷，即ONAF/ONAN(100%/75%)方式，經過理論計算和主變在現場實際運行情況，需要PC2600型片散38組。在主變的高低壓兩側進行布置。

    新型冷卻系統(tǒng)高壓側進出油口的確定：根據現場實際情況，保留高壓側上節(jié)油箱3個出油口、下節(jié)油箱3個進油口。在高壓側高壓中性點與壓力釋放閥之間，分別在上節(jié)油箱和下節(jié)油箱重開1個新的主變進、出油口。

    新型冷卻系統(tǒng)低壓側進出油口的確定：根據現場實際情況，在主變低壓側上下節(jié)油箱適當位置，分別重新開主變的3個出油口和3個進油口。

    對變壓器油箱開孔處要焊接可靠、清渣去毛刺徹底并用面團清理其它雜物，然后涂變壓器專用內壁漆。

    新型冷卻系統(tǒng)分布：

    將38組PC2600片式散熱器布置在變壓器長軸方向兩側，其中高壓側布置片式散熱器22組，同時在每2組片式散熱器下面安裝1臺CFZ-9Q8吹風裝置，共11臺，吹風采用底吹式。片式散熱器的上進油口與片式散熱器的下出油口分別并聯(lián)在上下匯流管路上，上匯流管與主變的出油口相連，下匯流管通過管路與主變的進油口相連，然后通過鋼制支架就地支撐。

    低壓側一邊布置片式散熱器12組，同時在每2組片式散熱器下面安裝1臺CFZ-9Q8吹風裝置，共6臺，吹風采用底吹式。片式散熱器的上進油口與片式散熱器的下出油口分別并聯(lián)在上下匯流管路上，上匯流管與主變新開的出油口相連，下匯流管通過管路與主變新開的進油口相連，然后通過鋼制支架就地支撐。

    低壓側靠近儲油柜一側邊布置片式散熱器4組，同時在每2組片式散熱器下面安裝1臺CFZ-9Q8吹風裝置。共安裝吹風裝置2臺，吹風采用底吹式。片式散熱器的上進油口與片式散熱器的下出油口分別并聯(lián)在上下匯流管路上，上匯流管與主變新開的出油口相連，下匯流管通過管路與主變新開的進油口相連，然后通過鋼制支架就地支撐。

    由于冷卻器改造后，增加油重5噸左右，必須更換儲油柜以滿足變壓器在各種工作狀態(tài)下補油和儲油的功能。

    改造后變壓器冷卻系統(tǒng)結構緊湊、布局合理、對稱美觀。

    改造后溫升計算：

    冷卻系統(tǒng)改造后，模擬數據油面溫升計算值如下：

5、片散強油風冷冷卻方式(ODAF/ ONAF/ONAN /)（100%/80%/60%）

        舉列分析：

                臨沂供電公司郯城220KV變電站#1主變風冷系統(tǒng)改造方案

    臨沂郯城變電站1 #主變壓器，型號為SFPS7-150000/220，是三相三圈無載調壓強迫油循環(huán)電力變壓器。采用4組YF5-250/380型冷卻器，其中3組工作，1組備用。

    改造方案簡述：經查變壓器原始設計資料和結合現場實際情況，受變壓器結構和現場基礎設施的限制，將24組PC2800-28/460片式散熱器布置在變壓器長軸方向的兩端，每端12組，對稱布置。散熱器并聯(lián)在上下匯流管路上后，通過鋼制支架就地支撐，下匯流管有4臺油泵與油箱相連，每兩組片散下部裝有一臺吹風裝置，吹風采用底吹式。

    利用變壓器原有的部分進油口作為片式散熱器的出油口，在變壓器上部重新開4個φ150孔作為變壓器的出油口即片式散熱器的進油口，冷卻器改造時變壓器需吊罩。

    改造后由原來的強油循環(huán)風冷實現為自然風冷卻、風冷冷卻、強油循環(huán)風冷冷卻三種冷卻方式。

    即ODAF/ONAF/ONAN(100%/80%/60%)

    注：由于冷卻器改造后，需增加變壓器油，可根據變壓器的總油重，確定是否更換儲油柜。